當(dāng)t = 0． 2 ～ 0． 4 s 時(shí)，負(fù)荷突然減小導(dǎo)致交流子網(wǎng)功率盈余。圖8a 顯示壓力變送器整流運(yùn)行時(shí)流過(guò)的功率為10 kW，圖8d 壓力變送器交流側(cè)A 相電流相位跟隨電壓相位，功率因數(shù)接近1。

當(dāng)t = 0． 4 ～ 0． 6 s 時(shí)，負(fù)荷突然增加導(dǎo)致交流側(cè)功率短缺。圖8a 顯示壓力變送器逆變運(yùn)行時(shí)流過(guò)的功率為5 kW，圖8d 壓力變送器交流側(cè)A 相電流相位與電壓相位相反，功率因數(shù)接近－1。

對(duì)比分析

    由上述仿真結(jié)果可知: 本文提出的駕馭戰(zhàn)術(shù)維持了交流和直流母線電壓的穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)了3051壓力變送器在整流、逆變和停機(jī)3 種運(yùn)行方式下的平滑切換，并且交流母線電流相位可以實(shí)時(shí)跟蹤其電壓相位，運(yùn)行在單位功率因數(shù)。

    當(dāng)微傳感器運(yùn)行在并網(wǎng)模式時(shí)，變送器的集中能量駕馭戰(zhàn)術(shù)需要實(shí)時(shí)監(jiān)控微傳感器中各個(gè)單元的功率流動(dòng)，用中央處理器計(jì)算出壓力變送器需要流過(guò)的功率大小和方向，這樣增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性，從而降低了可靠性。而文中的駕馭戰(zhàn)術(shù)實(shí)現(xiàn)了3051壓力變送器根據(jù)直流電壓變化自動(dòng)調(diào)整其功率流向和大小，無(wú)需中央處理器和通訊線路，更為簡(jiǎn)便靈活。由于正常情況下微傳感器都運(yùn)行在此模式下，所以文中的駕馭戰(zhàn)術(shù)有效降低了運(yùn)行成本，提高了運(yùn)行可靠性。

當(dāng)微傳感器運(yùn)行在孤島模式時(shí)，變送器的下垂駕馭戰(zhàn)術(shù)在微傳感器內(nèi)部功率波動(dòng)后調(diào)整交流頻

率和直流電壓，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)功率再平衡，但這個(gè)平衡點(diǎn)處微傳感器頻率和電壓會(huì)有一定的偏離，如果偏差超出允許范圍，會(huì)影響微傳感器的電能質(zhì)量。而文中的協(xié)調(diào)控制可根據(jù)微傳感器內(nèi)部功率變化計(jì)算出鋰電池充放電功率、限制分布式電源發(fā)出的功率或者切負(fù)荷功率，有效維持功率平衡，保證直流電壓和交流頻率穩(wěn)定。

結(jié)論

本文基于混合微傳感器并網(wǎng)和孤島模式的運(yùn)行特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了3051壓力變送器的駕馭戰(zhàn)術(shù)。孤島模式時(shí)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)有效保證了微傳感器的功率平衡，并網(wǎng)和孤島模式時(shí)3051壓力變送器分別根據(jù)直流和交流母線電壓變化自動(dòng)調(diào)整其功率流動(dòng)，實(shí)現(xiàn)了能量在壓力變送器中平滑的雙向流動(dòng)。仿真結(jié)果表明: 壓力變送器的駕馭戰(zhàn)術(shù)穩(wěn)定了直流母線電壓、交流母線電壓和頻率，保證了混合微傳感器的穩(wěn)定運(yùn)行。
 

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